La valvola di scarico del motore a combustione interna di rendimento elevato unisce in lega ISO9001

Unisca in lega LF8 (lega della valvola LF8) per la valvola di scarico del motore a combustione interna di rendimento elevato

PRODOTTO

Unisca in lega LF8 (lega della valvola LF8) per le valvole di scarico del motore a combustione interna di rendimento elevato (motore diesel e motore a benzina) per l'automobile, locomotiva, trattore, nave, carro armato, impianto offshore, macchinario di costruzione e centrale elettrica del cellulare, ecc. Inoltre ha potuto essere per i fermi ad alta resistenza alle temperature elevate.

FORMA DEL PRODOTTO

Antivari e barretta: lo stato della consegna è rotolato, trattato termicamente, l'ossidazione, disincrostando, è girato, frantumato ed è lucidato, ecc.

Altri: disco, tubo e tubo senza cuciture, cilindro, pezzo fucinato, blocchetto ecc. di pezzo fucinato.

APPLICAZIONE

La lega LF8 pricipalmente è utilizzata nella valvola di scarico del motore a combustione interna di rendimento elevato alla temperatura di lavoro fino a 750°C. Poiché la lega LF8 ha un più ad alta resistenza e una durezza alla temperatura ambiente ed alla temperatura elevata che la lega 80A, si pensa che spetti il materiale preferito per la lega della valvola all'alta temperatura di lavoro di 750°C.

SCHIZZO DELLA VALVOLA DI SCARICO

PROCEDURA DI PRODUZIONE DELLA VALVOLA DI SCARICO

La soppressione del pezzo fucinato rovesc del riscaldamento elettrico del → del trattamento termico in bianco capo del → del → approssimativo capo di tornitura di rivestimento del → di tornitura o della macinazione del → della saldatura di attrito del → della barretta e dello spazio in bianco ha tagliato la macinazione semifine del → di lunghezza fissa il → del gambo l'indennità del → di placcatura di cromo del gambo di valvola che frantuma il → NDT del gambo della consegna finita del → della valvola

STATO DI SUPERFICIE DELLA VALVOLA DI SCARICO

SITO DI PRODUZIONE DELLA VALVOLA DI SCARICO

COMPOSIZIONE CHIMICA (WT %):

Tabella 1

PANORAMICA

Gli impianti delle valvole di scarico del motore a combustione interna nella corrosione ad alta temperatura del gas ed alta azione di sforzo e l'altro ambiente duro, la valvola di scarico per resistere alla temperatura fino 600-800°C. alla lega 80A ed alla lega 751 sono due leghe comunemente usate della valvola. Con un gran quantità di applicazione, la lega 80A ottiene sempre più l'attenzione per la sua prestazione ad alta temperatura. Dopo lo studio sulla microstruttura e sulle proprietà della lega 80A, è stato trovato che l'aumento del rapporto di Ti/Al ha migliorato significativamente le proprietà meccaniche alla temperatura ambiente. Quando Ti/Al è relativamente basso, la fase di β-Nial è precipitata dal cristallo e provocherà frattura ad alta temperatura del materiale.

Mentre i requisiti di riduzione delle emissioni continuano ad aumentare, i requisiti di efficienza del motore continuano ad aumentare e la temperatura della camera di combustione è inoltre più ancora migliore. Secondo la ricerca corrente sulla prestazione ad alta temperatura della lega della valvola di scarico, è trovato che la lega 80A e la lega 751 possono essere utilizzate circa in 700°C, ma quando la temperatura raggiunge 750°C, la prestazione ad alta temperatura di questo genere di lega sembra insufficiente e spesso causa il guasto della valvola di scarico quando lavora. Di conseguenza, per adattarsi alla temperatura crescente del luogo di lavoro della valvola di scarico, un nuovo tipo di lega della valvola con la prestazione migliore che la lega 80A deve essere sviluppato, che funziona intorno a 750°C.

La lega LF8 per la valvola di scarico è stata sviluppata in base alla lega 80A per studiare l'effetto di Cr, di Al, di Ti e del Co sulla fase precipitata.

Lo studio ha indicato che con l'aumento del contenuto del Cr, fase del γ'aumentata leggermente, indicando che il Cr ha avuto scarso effetto sulla fase del γ'. L'aumento del contenuto del Cr in primo luogo ha condotto alla trasformazione del tipo del carburo dalla m.₇ C₃ alla m.₂₃ C₆ e poi il numero della m.₂₃ C₆ è aumentato con l'aumento del contenuto del Cr. Quando il contenuto del Cr ha superato 20%, tantissime fasi del α-Cr sono comparso nella lega.

Con l'aumento del contenuto di Al, fase aumentata significativamente, carburi m.₂₃ C_6del γ'leggermente aumentati, indicando che Al era l'elemento di formazione principale della fase del γ', ma anche partecipati alla formazione di carburi m.₂₃ C₆.

il contenuto di fase del γ'aumentato con l'aumento del contenuto del Ti, ma quando il contenuto del Ti raggiunge 4,5%, di tantissime fasi di fragilità del η è esistito nella fase precipitata equilibrio, con un contenuto 10,634% di raggiungimento, in modo dal contenuto del Ti nella lega varierà da 3.5-4.0%.

Con l'aumento del contenuto di Co, il numero della fase del γ'e della fase_di m.₂₃ C₆ era basicamente immutato, indicando che il Co non ha partecipato alla formazione di fase del γ'e di fase_di m.₂₃ C₆, ma esistente soltanto nella matrice sotto forma di soluzione solida.

L'analisi ha indicato che l'aumento del contenuto dell'elemento del Cr leggermente ha aumentato la quantità di fase del γ', che non solo ha cambiato il tipo del carburo, ma inoltre ha aumentato la quantità di m.₂₃ C_6. L'aumento del Cr dell'elemento pricipalmente l'abilità di resistenza della corrosione e di ossidazione. Ma l'eccessivo contenuto del Cr può formare la fase del α-Cr, in modo dal contenuto sarà controllato a 17-20%. L'aumento di Al e di Ti può aumentare significativamente la precipitazione della fase del γ'ed è un elemento di formazione importante della fase del γ'. Ma sebbene aumentare il contenuto di Ti e di Al aumenti il contenuto della fase del γ', evitare la fase di fragilità del η, il contenuto di Ti+Al dovrebbe essere 5.5-7.0% ed il rapporto di Ti/Al dovrebbe essere 1.16-2.00. L'aggiunta del Co ha avuta scarso effetto sulla fase del γ'e sulla fase_di m.₂₃ C₆, ma può rinforzare la lega dalla soluzione solida. L'elemento Co può ridurre la solubilità degli elementi del Ti e di Al nella matrice del γ e svolgere un ruolo della soluzione solida che rinforza e può aggiungersi giustamente per aumentare la forza della lega.

Sulla base degli studi di cui sopra, il contenuto del Cr è stato aumentato per migliorare la resistenza di ossidazione della lega, il contenuto del Fe è stato aumentato per ridurre il costo della lega e la quantità di Ni è stata ridotta. La composizione specifica è indicata in tabella 1 qui sopra.

METALLOGRAFIA

Figura 1 micrografo di SEM che mostra microstruttura e gli spettri di energia corrispondenti della lega dopo il trattamento termico

Figura 2 micrografo di TEM delle fasi e dei modelli di diffrazione precipitati della lega

Fase della precipitazione della tabella 2 della lega dopo il trattamento termico

Figura 1 micrografi di SEM che mostrano microstruttura e gli spettri di energia corrispondenti della lega dopo il trattamento termico

ricerca del micrografo (a); (b) carburi di frontiera di grano; (c) spettro di EDS della m.₂₃ C₆; (d) spettro di EDS di MC

Micrografi del fico 2 TEM delle fasi e dei modelli di diffrazione precipitati della lega

γ'phases (a); (b) fase di tic; (c) m.₂₃ C₆ fasi

Fase della precipitazione della tabella 2 della lega dopo il trattamento termico

Può essere visto da figura 1 e da figura 2 che la microstruttura della lega LF8 dopo il trattamento termico è matrice austenitica con tantissimi gemelli di ricottura. La granulometria varia 20 micron - 150 micron. il γ', m.₂₃ fasi_di C₆ e di tic è precipitato. Secondo i risultati termodinamici di calcolo, la fase del γ'è la fase principale di rafforzamento in lega LF8, che svolge il ruolo di rafforzamento della precipitazione. Quando la fase del γ'cresce, l'energia dell'interfaccia sarà aumentata per aumentare l'instabilità del sistema. la fase del γ'precipita fuori nel processo di invecchiamento della lega termoresistente ed è colpita entro sia la temperatura che il tempo. In lega LF8, la fase del γ'era molto piccola dopo 760°C/5 ore invecchiare. La fase del γ'non era microscopio elettronico a scansione di sotto distinguibile (SEM) secondo le indicazioni di figura 1. La piccola fase del γ'nella matrice ha potuto essere veduta chiaramente nella la figura 2. fase del γ'in lega LF8 è quasi sferica e distribuita nel cristallo. La dimensione è circa 20nm. La lega LF8 ha un breve tempo di invecchiamento ed il più di piccola dimensione e meno contenuto della fase del γ'erano nella fase iniziale di precipitazione senza irruvidire o crescita. La tabella 2 è i risultati qualitativi dell'analisi chimica di fase di diffrazione ai raggi X e dell'estrazione della lega LF8 dopo il trattamento termico. Indicata dalla tavola le costanti della grata del ɑ del γ'0 = 0,357 - 0,358 nanometri, γ'è dissolta da Cr nella lega, la quantità di fase del γ'aumentata leggermente con l'aumento del contenuto del Cr. Può essere visto dalle foto di esame nella fig. 1 (b) e le foto di spettro di energia nella fig. 1 (d), il Cr₂₃ C₆ è il carburo precipitato conduttura, rappresentazione un ellisse discontinuo con una lunghezza di 400-800nm. Il Cr₂₃ C₆, che parzialmente si distribuisce nel cristallo, è in una forma circolare del punto. Vedi dalla tabella 5 che Ni costanti dei ɑ 0 = 0,430 della grata - 0,431 nanometro, Cr e nella lega sono stati dissolti nella m.₂₃ C₆ per formare il Cr₂₃ C₆. Il Cr₂₃ C₆ distribuito alla frontiera di grano funge da chiodo che lega riguardante la frontiera di grano e può efficacemente aumentare la resistenza al calore della lega. La fase continuamente distribuita_del Cr₂₃ C₆ ridurrà l'energia dell'interfaccia, ma la distribuzione discontinua di Cr₂₃ C₆ ha un migliore effetto sulla frontiera di grano che appunta l'effetto e la dimensione non dovrebbe essere troppo grande. Se il tempo di invecchiamento è troppo lungo, la fase_del Cr₂₃ C₆ è a aggregazione ed alla la crescita inclini, che colpiranno la prestazione ad alta temperatura della lega. Può essere visto dalle foto di esame nella fig. 1 (a) e dalle foto di spettro di energia nella fig. 1 (c) che i carburi precipitati dall'a cristallo sono MC, che sono piccoli blocchi con una piccola quantità e una dimensione di 500-1000nm. Dalla foto della trasmissione (fig. 2b), il tic, che è sotto forma di breve barra, può anche essere osservato chiaramente. La tabella 2 mostra la costante della grata dei ɑ 0 = 1,060 di fase di MC a 1,062 nanometro, che è grande relativo. Il tic può essere diviso nelle forme primarie e secondarie. I carburi primari di tic sono formati nel processo di solidificazione e principalmente si distribuiscono in ed ai limiti del grano. La dimensione media dei carburi di tic è relativamente grande. Il tic secondario è precipitato dalla matrice del γ'o è trasformato entro altre fasi durante il raffreddamento ed il trattamento termico delle leghe elaborate calde o dell'uso a lungo termine. Il tic primario è relativamente stabile nell'elaborazione e nel trattamento termico caldi a causa della sua grande ed alta temperatura della dissoluzione e della precipitazione. Dal software termodinamico, può essere visto che non c'era fase di equilibrio di tic precipitata nella fase di equilibrio 760°C. Le fasi precipitate calcolate da software termodinamico erano tutto l'equilibrio precipitato fasi, a parte fasi di transizione non dissolte o altre. Il tic che esiste nella lega dovrebbe essere una piccola quantità di tic primario nell'alta solubilità di separare che non è stata dissolta indietro.

PROPRIETÀ MECCANICHE

Figura 3 confronto delle proprietà di tensione e durezza della lega LF8 e della lega 80A

Figura 4 prestazione meccanica della lega LF8 a temperatura elevata dei campioni provati dopo il trattamento termico convenzionale

Figura 5 diagramma di fase termodinamico di equilibrio della lega

Confronto del fico 3 delle proprietà di tensione e durezza della lega LF8 e della lega 80A

Prestazione meccanica del fico 4 della lega LF8 a temperatura elevata dei campioni provati dopo la resistenza alla trazione convenzionale di trattamento termico (a); (b) carico di snervamento

Diagramma di fase termodinamico di equilibrio del fico 5 del diagramma di fase termodinamico dello stato di equilibrio della lega LF8 della lega (a); (b) diagramma di fase termodinamico dello stato di equilibrio della lega della lega 80A.

Può essere visto da figura 3 che la lega LF8 ha la resistenza alla trazione di 1307MPa e carico di snervamento di 973MPa rispettivamente e la sua durezza è 40.8HRC. La lega 80A ha la resistenza alla trazione 1194MPa e carico di snervamento 776MPa alla temperatura ambiente e la sua durezza è 37.6HRC. La lega LF8 è 8,6%, 20% e 7,9 superiori a unisce in lega 80A, rispettivamente.

Può essere visto da figura 4 (a) 5 (b) che la resistenza alla trazione ed il carico di snervamento della lega LF8 e della lega 80A hanno fatto diminuire con l'aumento della temperatura. La resistenza alla trazione ed il carico di snervamento della lega LF8 a 750°C erano 845MPa e 750MPa, mentre quelli della lega 80A a 750°C erano soltanto 802MPa e 657MPa. La resistenza alla trazione ed il carico di snervamento della lega LF8 erano significativamente superiori a quelle della lega 80A a 750°C, che erano rispettivamente 5,0% e 12,4% più alti.

Il contenuto, la dimensione e la distribuzione della fase precipitata nello stato di invecchiamento hanno un grande impatto sulla forza del materiale del metallo e la stabilità della microstruttura dopo che invecchiare inoltre avrà un impatto sulle proprietà meccaniche della lega. il γ'ed i carburi sono fasi importanti di rafforzamento adi leghe basate a nichel. In a leghe termoresistenti basate a nichel, c'è una relazione della co-grata fra γ'ed il substrato. Dopo essere invecchiato, il disadattamento fra γ'della struttura LI2 ed il substrato aumenta, che è facile da essere convertito in struttura cubica più stabile. Dopo 760°C/5 ore che invecchiano, la lega LF8 è stata rinforzata da precipitazione della fase e del carburo del γ'dalla frontiera di grano. Figura 5 è il risultato di calcolo di software termodinamico termo-calc. Secondo il diagramma di fase di equilibrio, il contenuto precipitato della fase del γ'della lega LF8 nella fase di equilibrio 760°C era 27,21% e lega 80A soltanto 18,60%. La lega LF8 era 8,61% superiori alla fase precipitata equilibrio del γ'della lega 80A's. Ciò ha indicato che la fase del γ'precipitata in lega LF8 era maggior di quella in lega 80A a 760°C, in modo dalla forza della lega LF8 era teoricamente superiore a quella della lega 80A. Allo stesso tempo, il Co si è aggiunto alla lega per aumentare l'effetto della soluzione solida che rinforza e per ridurre la dissoluzione della fase del γ'. Le crepe nella frontiera di grano a temperatura elevata sono spesso i motivi principali per il guasto prematuro della lega. Il carbonio tende a diffondersi alla frontiera di grano a temperatura elevata, di modo che di carburi ricchi di Cr alla frontiera di grano si accumulano e crescono ed infine forma la fase fragile lamellare per ridurre la resistenza al calore e la durezza della lega. Rispetto alle leghe termoresistenti della nichel-base quale la lega 80A, unisca in lega 751 e la lega 617, carburi di frontiera di grano era discontinua in lega LF8 dopo il trattamento termico. Il carburo con questa morfologia può efficacemente inchiodare la frontiera di grano, migliorare la forza di legame della frontiera di grano della lega, aumentare la resistenza dello slittamento di frontiera di grano, ridurre la formazione di fonte della crepa di frontiera di grano e migliorare la resistenza della frontiera di grano a di tensione.

L'analisi dei dati degli esperimenti meccanici ha indicato che la lega LF8 ha avuta più ad alta resistenza e durezza che la lega 80A e si è pensato che spettasse il materiale preferito della lega per la valvola di scarico del motore a combustione interna alla temperatura di lavoro a 750°C.

VANTAGGIO COMPETITIVO:

(1) più di 50 anni di esperienza nella ricerca e si sviluppano in lega ad alta temperatura, nella lega di resistenza della corrosione, nella lega di precisione, in lega refrattaria, in metallo raro e nel materiale e nei prodotti del metallo prezioso.
(2) 6 laboratori dello stato e centri chiave di calibratura.
(3) tecnologie di brevetto.

(4) granulometrie media 9 o più fine.

(5) rendimento elevato

TERMINE DI AFFARI